登封市嵩基新材料科技有限公司

登封市嵩基新材料科技有限公司與華南理工大學共同完成的 《水泥與混凝土用超細復合礦物摻合料高效制備技術》項目 通過科技成果評價 ? ? 2023年3月29日下午，登封市嵩基新材料科技有限公司與華南理工大學共同完成的“水泥與混凝土用超細復合礦物摻合料高效制備技術”，由第三方專業科技成果評價機構——中科合創（北京）科技成果評價中心依據科技部《科學技術評價方法》的有關規定，按照科技成果評價的標準及程序，本著科學、獨立、客觀、公正的原則，組織專家以線上會議的形式進行了科技成果評價。? ? 此次成果評價專家委員會由北京化工大學機電工程學院教授王克儉，北京鋼鐵研究總院教授、博士生導師劉一波，三一重工教授及高工張衛新，北京科技大學土木與環境工程學院教授王化軍，中國黃金集團有限公司高級工程師董紅建，中國水泥協會技術中心顧問、高級工程師肖鎮組成。? ? ? ? ??? ?? ? ? ? ? ? ?嵩基新材料公司首先委托中國化工信息中心有限公司，對該技術進行了國內外的科技查新，在所查的國內外文獻范圍內，未見其它相同或類似報道，該項目具有新穎性。 ? ? 嵩基新材料公司項目負責人總經理屈松杰、副總經理張其林、華南理工大學教授、博士生導師張同生，代表項目團隊就水泥與混凝土用超細復合礦物摻合料高效制備技術工藝創新及原理、性能指標、國內外同類技術比較、成果轉化情況進行了匯報。 ? ? 在科技成果評價會上，專家組審閱了相關技術資料，聽取了項目組總結匯報，經過兩個小時的會議質詢提問和雙方的技術交流討論，專家組一致同意：該項目通過科技成果評價，該成果總體達到國內先進水平。 ? ? ? ??

登封市嵩基新材料科技有限公司 “超細粉應用技術交流會”勝利召開 ? 2022年6月14日上午，由嵩基新材料科技有限公司主辦的“超細粉應用技術交流會”在嵩基新材料順利舉行。 ? ? ? ?中原神鷹物流有限公司、天瑞集團禹州有限公司淺井分公司、天瑞集團禹州有限公司、天瑞集團臨汝分公司、登封市中聯登電水泥有限公司、登封市嵩基水泥有限公司、中交四公局焦平高速項目、鄭州筑友智造科技有限公司、河南城源住宅有限公司、許昌興旭建材有限公司、禹州市涵宇貿易有限公司、許昌市星標建設工程有限公司、登封市騰達混泥土有限公司等十多個單位嘉賓代表參加了本次的技術交流大會。? ? ? ?交流會上，首先是嵩基新材料有限公司的總經理屈松杰進行熱情誠摯的歡迎致辭，其次，嵩基新材料副總經理張其林詳細介紹了《超細粉在混凝土中的應用》，通俗易懂的語言，豐富精彩的ppt，以及應用中豐富的經驗，使在場的各位不僅了解了嵩基新材料的產品，更多的也認識到嵩基文化，企業使命等諸多內容，使得分享更加明確和受益匪淺。而后，嵩基水泥研發中心屈素梅主任分享了《水泥粒度控制方法及應用》，更優質更全面的介紹了產品應用和使用規劃，交流提問環節，總經理屈松杰，副總經理張其林，嵩基水泥屈素梅主任等對現場的提問及需解決的應用技術問題做了深入技術交流和解答，并對其提出合理化方案，會上大家暢所欲言，發表自己的見解，在思想碰撞中學習，茅塞頓開中積淀收獲。? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 副總經理張其林介紹超細粉在混凝土中的應用 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??研發中心屈素梅主任分享水泥粒度控制方法及應用 ? ? ? “吾生有涯，知而無涯”，嵩基新材料是個年輕的企業，在科技發展的日新月異的時代里，樹立了終身學習的思想，求而不輟，適應新發展，在屈松杰總經理的帶領下，更加煥然一新。希望此次的交流會使參會的嘉賓不虛此行，共同進步！

一、粉磨工藝的原理 破碎與粉磨統稱為粉碎。行業內習慣將大塊物料加工變為小塊物料的過程稱之為破碎；將粗顆粒物料變為細粉的過程稱之為粉磨。水泥生產過程中的粉磨工藝分為：生料制備工藝和水泥制成工藝兩大部分，簡稱為生料粉磨和水泥粉磨。石灰石、粘土、鐵粉等配合磨細稱為生料；熟料、石膏、混合材料配合磨細稱為水泥。 ?1、水泥生產物料粉碎的目的（1）物料經過粉碎后，單位質量的物料表面積（比表面）增加，因而可以提高物理作用的效果及化學反應的速度；（2）幾種不同物料在粉體狀態下，容易達到混合均勻的效果。（3）粉狀物料也為烘干、運輸和儲存等提供了方便，并為煅燒熟料和制成水泥，保證出廠水泥的合格率創造了條件。 ? 2、研磨體及其級配物料在粉磨過程中，一方面需要沖擊作用，另一方面需要研磨作用。不同規格的研磨體配合使用，還可以減少相互之間的空隙率，使其與物料的接觸機會多，有利于提高能量利用率；在研磨體裝載量一定的情況下，小鋼球比大鋼球的總表面積大；要將大塊物料擊碎，就必須鋼球具有較大的能量，因此，鋼球（段）的尺寸應該較大；需要將物料磨得細一些，就應選擇小些的鋼球（段）。因此在粉磨作業時，要正確選擇研磨體且必須進行合理的級配。 3、研磨體級配基本原則 （1）入磨物料的粒徑大，硬度高，或要求產品粗時，球配的平均球徑應選大些，反之應小些。磨機直徑小，鋼球平均球徑也應小。平均球徑前倉和后倉應兼顧起來，球徑級差不宜太大。 （2）在滿足物料細度要求前提下，平均球徑應小些，借以增加接觸面積和單位時間的沖擊次數，提高粉磨效率。 ? 4、預粉碎技術及其對于粉磨作業的作用以降低入磨物料粒度為主要手段，使球磨機節能高產的技術稱之為預粉碎技術。它把球磨機第一倉的粉碎工作，部分或全部由其他能量利用率高于球磨機的粉碎設備來完成，讓入磨物料粒度降低到5mm以下或更小，可使磨機臺時產量提高30%以上、單產電耗降低15～20%，產品顆粒組成更加合理。 （1）入磨粒度縮小后，第一倉研磨體平均球徑也要縮??；第一倉長度要縮短，倉容相應縮??； （2）加強磨內通風，有利于降低磨內溫度，提高粉磨效率； （3）閉路粉磨系統輔助設備的生產能力要加大，系統循環負荷率要降低，選粉效率要提高。 5、嚴格控制入磨物料的水份為了保證磨機正常操作、配料的準確和提高磨機的產、質量。當物料含水量大時，容易產生糊磨現象，磨內細粉粘附在研磨體和襯板上，使粉磨效率降低，嚴重時會使隔倉板篦孔堵塞造成磨機通風不良，物料難以通過，產量急劇下降，質量也引起較大的波動。但由于現在很多公司都在使用脫硫石膏，水份偏大，會對磨內通風，及現有的隔倉板篦孔及出料篦孔不能與所使用的脫硫石膏相適應。 6、粉磨系統選粉機是閉路粉磨系統的分級設備。它及時對出磨物料進行分選，合格細粉作為成品，不合格的粗粉重新返回磨機再粉磨；它能調節成品顆粒組成，滿足工藝要求，保證粉磨產品質量，選粉機的性能是影響閉路粉磨系統產、質量的主要因素之一。?但大多數情況下磨機運行效率越高，則選粉機負荷越低，單位重量內水泥所消耗的電量越低，所以我們通常說好水泥是磨出來的，而不是選出來的。 7、磨機通風加強磨機通風是提高磨機生產能力的主要途徑之一，有以下優點： （1）減少球磨機內的過粉磨現象。使磨內微細粉，及時地被氣流帶走，消除了細粉結團、糊球、糊襯板現象以及對研磨體的緩沖作用。 （2）磨內的水蒸汽能及時的排除，使隔倉板篦縫不易堵塞，減少飽磨、糊磨現象。 （3）能降低磨內溫度，防止石膏脫水、出磨水泥假凝，有利于磨機正常運轉和保證水泥質量。? （4）有利于車間環保和清潔生產。 ? 8、“飽磨”原因（磨音發悶，電流表讀數下降，卸料很少） （1）喂料量過多或入磨物料粒度變大、難磨，而未及時調整喂料量。 （2）入磨物料的水份過大，通風不良，水汽不能及時排出，造成“糊磨”，使鋼球的沖擊減弱，物料流速減慢。 （3）鋼球級配不當，一倉小球過多，平均球徑太低，沖擊力不強，或鋼球加得太少；或鋼球磨損嚴重，而沒有及時補球或倒球清倉，以及粉磨作用減弱。 （4）隔倉板損壞，研磨體竄倉，鋼球鋼段混合，級配失調。 （5）閉路磨機，由于選粉機的回料量過多，增大了磨內的料球比，造成粉磨效率下降。 ? 9、?影響球磨機產、質量的因素 （1）入磨物料的粒度。由于立窯水泥廠使用的球磨機規格普遍偏小，所以，入磨物料粒度的大小對磨機的產、質量影響很大，粒度小，則磨機的產、質量高，電耗低；粒度大，則磨機的產、質量低，電耗高。 （2）物料的易磨性。物料的易磨性，是指物料被粉磨的難易程度，國家標準規定使用粉碎功指數Wi（kwh/t）表示。該數值愈小，說明物料愈好磨，反之愈難磨。水泥廠習慣使用相對易磨性系數，來表示物料被粉磨的難易程度。它是利用試驗小磨，將被測物料與標準砂對比，達到規定細度值，計算被粉磨的時間，與標準砂粉磨時間相同的為1，大于1的難磨；小于1的容易磨；比值越大越難磨，越小越好磨。 （3）入磨物料的水份。對于干磨法來說，入磨物料的水份對磨機的產、質量影響很大，入磨物料的水份越高，容易引起飽磨或糊磨，降低粉磨效率，磨機產量越低。因此，含水份較大的物料，入磨前的烘干是十分必要的。 （4）入磨物料的溫度。入磨物料的溫度過高再加上研磨體的沖擊摩擦，會使磨內溫度過度，發生粘球現象，降低粉磨效率，影響磨機產量。同時磨機筒體受熱膨脹影響磨機長期安全運轉。因此，必須嚴格控制入磨物料溫度。 （5）添加助磨劑。常用助磨劑大多是表面活性較強的有機物質，在物料粉磨過程中，能夠吸附在物料表面，加速物料粉碎中的裂紋擴展、減少細粉之間的相互粘結，提高粉磨效率，有利于球磨機的節能高產。國家標準規定：在水泥生產過程中允許加入助磨劑，但摻加量不得超過1%。 ? 10、系統配置缺陷： （1）磨機各倉長度。各倉長度選擇不當，使各倉能力不平衡，從而影響粉磨效率。 （2）系統通風不足。加強通風可排出磨內水蒸汽和微細粉，防止粘球和堵塞，減少磨內過粉磨現象，降低磨內溫度，改善粉磨條件，提高粉磨效率，以利于磨機產、質量提高。 （3）研磨體的種類、級配、平均球徑和裝載量。球磨機粉碎物料的過程，主要是通過研磨體的運動來實現的，合理地選擇和使用研磨體是球磨機節能高產的重要環節。 （4）高效選粉機的選用。閉路粉磨系統中，選粉機是物料細度控制的重要設備，也是節能高產的主要幫手；其結構、性能和系統組成，對磨機生產過程中的影響極大。 ? 11、研磨體裝載量和級配的檢驗 （1）磨機產量低，產品細度較粗：開流磨，一般是裝載量不足所致、二倉球徑偏大、總載量低，物料難磨，閉流磨則反映出循環量很大。應該增加研磨體裝載量和調整球配，兼顧前后倉的粉磨能力，以使該粉磨系統能力充分發揮； （2）磨機產量較高，但產品細度較粗：是由于磨內物料流速太快，沖擊能力過強而研磨能力不足所致。應該在裝載量不變的情況下，減大球，加小球，降低平均球徑；? （3）磨機產量低，產品細度較細：一般是大鋼球太少，填充率偏大，導致沖擊破碎作用減弱，應該在裝載量不變的情況下，減小球，加大球，提高平均球徑 。 （4）產量高、細度合格：合理的研磨體裝載量和級配是必不可少的。 ? 二、球和耐磨襯板的性能 伴隨著水泥工業的高速發展，磨機直徑規格越來越大，對球磨機襯板要求也隨之越來越高。襯板結構也由過去單純的防護內襯發展成為一種技術性和理論性都很強的“裝置”。而具有先進結構設計的襯板可以有效提高磨機產量，降低電耗，增加水泥比表面積，減少噪音。它的形狀也早已不是簡單的板狀。特別是近年來在高細篩分磨中大量應用的擋料圈、環等早已偏離了“防護”這一初始概念，其形式之多、形狀之繁，不勝枚舉。那么在生產實踐中，具體應選用何種材質、何種結構的襯板，則要因時因地根據具體的工況條件合理地選配。水泥粉磨作業更是很難找出兩臺運營結果參數如兩臺同型號機床這么相近的兩臺磨機，甚至在一個車間里兩臺同型號且是10條配料線下來的磨機，其產量、電耗、比表面積都不完全相同。這就是粉磨作業的獨特特點，所以說就造成了各子公司雖然所有設備均相同，但各磨機之間的產量及電耗，設備消耗均不一樣的原因。 ? 三、襯板結構和隔倉板配置之間的差異 1、磨頭 磨頭襯板是安裝在磨頭端蓋或筒體端蓋內壁上的襯板，它的主要作用是保護端蓋不受磨損。有時一些特殊形狀的磨頭襯板有強制提升研磨體、改變研磨體運動軌跡和對研磨體輔助分級作用。當磨機運轉時，磨內研磨體做“瀑瀉”運動，與磨頭襯板相鄰部位的研磨體就要對其產生沖擊和相對摩擦作用。特別是貼近磨頭襯板部分的研磨體，在側鄰堆積研磨體擠壓下，對磨頭襯板產生正壓力。當磨機回轉時，摩擦驅動提升鋼球，就像把鋼球“硬刮”上去了一樣，這便使磨頭襯板產生相當大的磨損，這個磨損工況要比筒體襯板所受條件更加惡劣。這也解釋了為什么大磨磨頭襯板磨損情況更糟的問題。原因很簡單，因為大磨直徑大，研磨體裝載量大，對側向磨頭襯板壓力和沖擊力也急劇增加，在其他條件相同前提下，磨損自然愈加嚴重了。磨頭襯板磨損是不均勻的，多有一個磨損最嚴重的寬帶區，同時在正常情況還有磨損切削線在磨機半徑方向. 下面重點向大家介紹如何解決磨頭襯板壽命短的方法與措施。解決磨頭襯板早期磨損的方法一般有改變形狀與改進材料兩大途徑。首先來看改變形狀，即： （1）局部加厚，即對嚴重磨損區在不影響粉磨效率的前提下適當加厚。 （2）在磨頭襯板上設置合適的凸棱，控制了研磨體與磨頭襯板相對滑動，減輕了磨損，同時還有助于研磨體提升與分級。在水泥磨上效果不錯，磨機產量還能提高一個規格檔次，只要廢鋼率不增加，在磨頭易磨損部位適當加厚和加凸棱，也就是我們通常所說的加筋。在經過很多公司使用后證明，很多公司對磨頭襯板所加筋就能繼續使用4~6個月以上。 （3）焊接。如還需要節約成本，延長磨頭的使用壽命，還可用焊補法。將平時更換后的舊隔倉板和出料篦板取兩側邊條，代替筋焊接上去，但必須是在第一次筋剛剛磨掉，且磨頭表面還是平整的情況才能易于焊接，如果表面一旦出現凹陷，那就不能使用焊補法了。 ? 2、筒體襯板 目前大部分水泥磨機一倉襯板都是使用階梯型的，只有Φ3*9M磨機使用的是波形階梯。此階梯襯板設計年代久，已跟不上現在生產需要。且相同材質、相同工藝條件下磨損偏快，現在有些廠家已改用溝槽襯板，使用情況較好。后面會詳細講解溝槽襯板的好處。通常情況下，Φ3.8x13m，Φ4.2x14.5m水泥磨一倉階梯前五排左右，二倉分級襯板前十排左右，在相同材質下磨損偏快，且易出現斷裂現象。我們經?；卦L，發現很多公司都是這種情況，建議將一倉前五排，二倉分級前十排也改成溝槽襯板或全部更換溝槽襯板，這對各方面運行都能帶來好處。這樣鋼球就不能直接接觸襯板，HRC硬度對襯板的影響就大大減少。 ? 3、隔倉板 隔倉板是成套襯板的重要組成部分，隔倉板性能好壞不僅影響成套襯板壽命和磨機運轉率，更對磨機粉磨效率產生重要的影響。因而，無論是粉磨技術領域還是耐磨材料領域的專家，對此項研究都投入了相當的精力。研究隔倉板一般要從材質和結構兩個方面進行。先從結構來講。近幾年來所設計制造的磨機大部分工作原理基本都是合理的，也能基本滿足現有的工藝條件。但也存在著兩個方面的問題：一是隔倉板及隔倉盲板偏薄。隔倉板是磨機的心臟，屬于磨機最關鍵部位，這點我不細說大家都會明白的。在質量確定的情況下，適當增加厚度，利于磨機的安全運行，且能減少更換次數，在廢鋼率固定的情況下，對于企業來說是節約運行成本的。因為原配裝的很多易損件只會考慮合同周期和滿足運行條件的需要。隔倉架的鋼板厚度和寬度也是存在這樣的情況，有時也只考慮合同周期和運行需要，隨著各公司逐步使用脫硫石膏，對隔倉支架的服飾也在逐漸加快。所以說在更換新的隔倉支架一定要充分考慮新隔倉支架的使用壽命隔倉支架兩側鋼板需強度足夠外，主要磨損部位是鋼管和揚料板。當鋼管和揚料板達到一定的厚度后，就能保證其強度。 ? 4、溝槽襯板 溝槽襯板是在襯板的表面鑄出經過精心設計計算的一道道圓弧形溝槽。由于它的存在，改變了以往在磨內鋼

　近年來，具有優異力學性能和耐久性能的超高性能混凝土（以下簡稱UHPC）迅速發展，并開始在實際工程中大量應用。UHPC材料組成的顯著特點之一是低水膠比的膠凝材料漿體的體積分數大。低水膠比的膠凝材料漿體較黏稠，變形量大，流動緩慢，導致UHPC的工作性與普通混凝土有明顯差異。因此，探索低水膠比復合膠凝材料漿體的流動性能及其影響因素是研究其工作性的基礎。 　　膠凝材料的組成是影響漿體流動性和流變行為的主要因素之一。粉煤灰是常用的礦物摻合料之一，在配制UHPC時，為了獲得要求的力學性能，常使用超細粉煤灰或粉煤灰微珠。目前，超細粉煤灰對低水膠比復合水泥基材料漿體的流動性和流變行為的影響結論并未統一，影響機理也尚未明確。這是因為低水膠比的膠凝材料漿體具有剪切增稠或剪切稀化的特點，已偏離 Bingham模型描述的線性流變特性，而非線性的改進Bingham模型、Herchel-Bulkley模型、Casson模型等參數的物理意義不明確，計算過程復雜，給實際應用帶來困難。因此，關于低水膠比膠凝材料漿體的流變模型選擇和優化還需進一步研究。 　　近年來，復合膠凝材料漿體的流動性與流變性能的關系受到了學者們的廣泛關注。復合膠凝材料漿體的流動度、流動速率及流變參數存在一定相關性。建立復合膠凝材料漿體的流動性與流變性能的關系，能從理論上研究復合膠凝材料漿體的工作性變化規律，為探索實用性更好的復合膠凝材料漿體提供理論基礎。TREGGER等建立了漿體的流動度與屈服應力、流動時長與塑性黏度的關系式。MENG等[13]建立了適用于流動度為280 mm的新拌UHPC漿體塑性黏度與V型漏斗流出時間的關系式。然而，現階段摻超細粉煤灰的低水膠比復合膠凝材料漿體的流動性與流變性能關系的相關研究仍相對較少?；谡n題組前期研究結果，本文通過不同超細粉煤灰摻量、不同水膠比和不同硅灰摻量的復合膠凝材料漿體流動性和流變性測試，研究超細粉煤灰摻量的變化對低水膠比復合膠凝材料漿體流動性與流變性能的影響，分析流動性與流變性能的關系。 1.1? ?原材料 　　水泥：符合GB 175—2007《通用硅酸鹽水泥》要求的P·Ⅰ42.5級水泥，比表面積為347 m2/kg。 　　超細粉煤灰：符合GB/T 1596—2017《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》和GB/T 18736—2017《高強高性能混凝土用礦物外加劑》要求的超細粉煤灰，比表面積為3.69×103 m2/kg。 　　硅灰：符合GB/T 27690—2011《砂漿和混凝土用硅灰》要求的加密硅灰，比表面積為2.00×104 m2/kg。 ? ? ? 膠凝材料的化學組成見表1，粒徑分布見圖1。 減水劑：減水率為32%的聚羧酸高效減水劑。 ? ? ? 水：自來水。 1.2? ?試驗設計 　　試驗水膠比為0.16和0.18，減水劑摻量固定為膠凝材料質量的0.8%，硅灰摻量為膠凝材料質量的6%和8%，試驗配合比如表2所示，編號中C為超細粉煤灰的質量摻量（0、10%、20%、30%、40%）。 1.3? ?性能測試 　　漿體的流動性測試按GB/T 8077—2012《混凝土外加劑勻質性試驗方法》進行，根據測得的流動度和流動停止時的時間計算漿體的平均流動速率。 　　使用Brookfield RST-SST同軸雙圓筒流變儀進行漿體流變性能測試。圓柱形轉子的有效高度為37.5 mm，半徑為12.5 mm，外筒內壁半徑為13.56 mm，測試過程中外筒保持靜止。流變性能測試過程中的轉速變化見圖2，測試總時長為5.5 min，0～25 s轉速線性增加至50 r/min，25～205 s轉速保持不變，隨后轉速以5 r/min呈階梯式下降，每個轉速臺階保持15 s，待扭矩穩定后讀數。漿體的流變性能測試結果采用線性Bingham模型進行擬合，所得屈服應力均為負值，說明低水膠比的復合膠凝材料漿體具有非線性流變特性。據此，采用黎夢圓等提出的大流態混凝土指數型流變模型計算漿體的流變參數（包括增稠指數、黏度系數和屈服應力），當增稠指數大于1時，表明漿體具有剪切增稠特性。 漿體的流動性參數（流動度、流動時間和平均流動速率）和流變參數（黏度系數、屈服應力和增稠指數）如表3所示 2.1? ?超細粉煤灰摻量對漿體流動性與流變性能的影響 　　漿體的流動性（流動度、流動時長及平均流動速率）與超細粉煤灰摻量的關系分別見圖3～圖5。 由表3和圖3～圖5可知，超細粉煤灰摻量及硅灰摻量相同時，水膠比提高，漿體的流動度增大，流動時長變短，平均流動速率提高。水膠比由0.16提高為0.18時，超細粉煤灰摻量越高，漿體的流動度增量越小。 　　相同水膠比和硅灰摻量時，隨著超細粉煤灰摻量的增加，漿體的流動度增大，摻量超過20%后，流動度增幅逐漸變緩，漿體的流動時長先縮短，超過20%后逐漸延長（見圖4），但總體變化不大；漿體的平均流動速率先提高后逐漸下降。硅灰摻量相同時，水膠比為0.18的漿體流動速率較大，但變化幅度較小，說明水膠比為0.16的漿體更黏稠，變形速率低。由于超細粉煤灰的粒徑小于水泥，其比表面積約為水泥的10倍，摻加超細粉煤灰可以使膠凝材料的堆積密實度和平均比表面積增大，在超細粉煤灰摻量較低（＜20%）時，以膠凝材料堆積密實度增大為主要影響因素，原包裹在膠凝材料顆粒之間的水分被擠出，增加了可用于潤滑作用的水分，使漿體的流動性明顯增加；在超細粉煤灰摻量較高（≥20%）時，膠凝材料的平均比表面積明顯增大，膠凝材料顆粒表面覆蓋的水膜厚度減小，水膜的潤滑作用減弱，對漿體流動性的改善幅度降低。 　　復合膠凝材料漿體的流變性能（黏度系數、屈服應力及增稠指數）與超細粉煤灰摻量的關系分別如圖6～圖8所示。 由圖6和表3可知，0.16-6-C和0.18-8-C的黏度系數整體介于0.16-8-C與0.18-6-C的黏度系數之間；當超細粉煤灰摻量為0時，0.16-8-0的黏度系數為0.18-6-0的4倍左右，隨著超細粉煤灰摻量的增加，這種差異逐漸縮小，當超細粉煤灰摻量達到40%時，0.16-8-40%與0.18-6-40%的黏度系數大致相等，但前者仍大于后者；0.16-6-C與0.18-6-C、0.16-8-C與0.18-8-C之間也存在類似現象。說明當超細粉煤灰摻量相同時，水膠比越低或硅灰摻量越高，漿體的黏度系數越大，漿體越黏稠，流動速率降低。漿體的黏度系數隨超細粉煤灰摻量的增加而減小，且降幅變緩。超細粉煤灰為球狀顆粒，其摻量增加使膠凝材料顆粒間的摩擦力減小，進而降低了漿體的黏度系數；降幅逐漸變緩則說明超細粉煤灰摻量越高，其降黏效果越弱。當超細粉煤灰摻量增至30%后，繼續增加摻量，漿體的比表面積增大較多，膠凝材料顆粒表面的水膜厚度較薄，水膜的潤滑作用減弱，漿體的黏度系數降低不明顯。 　　由圖7和表3可知，水膠比減小或超細粉煤灰摻量增加，漿體的屈服應力增大，說明漿體的內聚力增大；硅灰摻量對漿體屈服應力的影響不明顯，這與其顆粒粒徑較小、摻量較少有關；硅灰摻量相同時，不同水膠比的漿體屈服應力差值隨著超細粉煤灰摻量的增加逐漸變大，但當摻量超過30%后，差值趨于穩定。 　　由圖8和表3可知，各組漿體的增稠指數均大于1，說明漿體具有剪切增稠的特點，應使用非線性流變模型擬合計算其流變參數。隨著超細粉煤灰摻量的增加，相同水膠比及硅灰摻量的漿體增稠指數逐漸提高，剪切增稠程度增加。當超細粉煤灰摻量小于30%時，隨著硅灰摻量的增加，漿體的增稠指數減??；當超細粉煤灰摻量大于30%時，各組漿體的增稠指數較為接近，說明超細粉煤灰摻量為30%可能是其有效影響漿體流變性能的上限值。 2.2? ?漿體的流動性和流變性能的關系 　　對不同超細粉煤灰摻量的漿體流動度與黏度系數試驗結果分別進行擬合，見圖9，分別得到漿體流動度-黏度系數的關系式，見式（1）～式（4）。 ??由圖9和式（1）～式（4）可知，擬合方差分別為0.86、0.97、0.69、0.61。漿體的流動度與黏度系數呈線性負相關。相同流動度時，超細粉煤灰摻量越高，漿體的黏度系數越??；相同超細粉煤灰摻量時，流動度越大，漿體的黏度系數越小。上述規律均與文獻的結果相符。 　　由于未摻超細粉煤灰時，各組漿體的屈服應力均接近0，故對超細粉煤灰摻量為10%、20%、30%、40%的漿體流動度與屈服應力的試驗結果分別進行擬合，見圖10，分別得到漿體流動度-屈服應力的關系式，見式（5）～式(7）。 由圖10和式（5）～式（7）可知，擬合方差分別為0.71、0.74、0.84。相同流動度時，超細粉煤灰摻量越高，漿體的屈服應力越大；相同超細粉煤灰摻量時，流動度增大，漿體的屈服應力減小。相同流動度時，超細粉煤灰摻量增加，漿體的黏度系數減小，但屈服應力增大?？梢?，漿體流動度的大小同時受其黏度（黏度系數）和變形能力（屈服應力）的影響。 　　不同的超細粉煤灰摻量時，各組漿體的屈服應力與流動時長和平均流動速率的關系見圖11。 由圖11可知，摻10%的超細粉煤灰后，漿體的屈服應力增大，平均流動速率提高，而流動時長縮短；隨著超細粉煤灰摻量的增大，漿體的屈服應力不斷增大，流動時長延長，而平均流動速率在摻量為10%～20%時提高，20%～40%時下降。由于漿體只在外加應力超過其屈服應力時開始流動，屈服應力越大，漿體越不容易發生變形，流動時長相應延長。 　　圖12為各組漿體的黏度系數與其流動時長和平均流動速率的關系。由圖12可知，超細粉煤灰摻量由0增至20%時，漿體的黏度系數減小，平均流動速率逐漸提高，流動時長在摻量為0～10%時縮短，10%～20%時延長；繼續提高超細粉煤灰摻量，漿體的平均流動速率下降，流動時長延長?？梢?，漿體的流動速度與其黏度相關（本文所得的黏度系數是與流體微分黏度有關的參數，可用以表征漿體的黏度），黏度系數減小，平均流動速率提高，而超細粉煤灰摻量超過30%后，漿體的平均流動速率下降幅度較大。說明過高的超細粉煤灰摻量可能導致漿體的黏度增大。綜上，超細粉煤灰摻量低于20%時，漿體的黏度增幅與平均流動速率降幅明顯，超過30%后流動時長明顯延長，當摻量為20%～30%時，漿體整體具有相對較好的流動性與流變性能。 ? ? ? ? （1）相同水膠比和硅灰摻量時，漿體的流動度隨超細粉煤灰摻量的增加而增大，但增幅變緩，流動時長先縮短后逐漸延長，平均流動速率先提高后逐漸下降。 　?。?）相同水膠比和硅灰摻量時，隨著超細粉煤灰摻量的增加，漿體的黏度系數減小，且降幅變緩，屈服應力增大，剪切增稠性增強。 　?。?）相同的超細粉煤灰摻量時，漿體的流動度-黏度系數和流動度-屈服應力均呈負相關，黏度系數或屈服應力減小，漿體的流動度增大；相同的流動度時，超細粉煤灰摻量較高時，漿體的黏度系數減小，屈服應力增大。漿體流動度同時受其黏度和變形能力的影響